Open Library - открытая библиотека учебной информации

Категории

Электроника ВЫБОР УСТАВОК ЗАЩИТЫ

просмотров - 360

БЛОКИРОВКА МАКСИМАЛЬНОЙ НАПРАВЛЕННОЙ ЗАЩИТЫ ПРИ ЗАМЫКАНИЯХ НА ЗЕМЛЮ

Для отключения однофазных к. з. обычно применяются за­щиты, реагирующие на токи и напряжения нулевой последова­тельности. По этой причине максимальная направленная защита͵ вклю­чаемая на фазные токи, часто используется только в качестве защиты от междуфазных замыканий. В связи с этим при к. з. на землю защита блокируется (т. е. автоматически выводится из действия) посредством токового релœе Т_о. Релœе Т_о включается в нулевой провод трансформаторов тока, соединœенных в звезду, и при замыканиях на землю срабатывает и снимает плюс с за­щиты, лишая ее возможности действовать на отключение (рис. 7-16).

Пофазный пуск в таких схемах сохраняется для исключения из работы релœе мощности неповрежденной фазы при двухфазных к. з. При наличии блокировки при замыканиях на землю ток срабатывания пусковых релœе выбирается из условия отстройки

от тока нагрузки I_н, проходящего в неповрежденной фазе во время двухфазных к. з. Необходимость в учете тока повреждения отпадает, благодаря чему повышается чувствительность защиты и упрощается выбор тока срабатывания пусковых релœе.

а) Ток срабатывания пусковых релœе

Для предотвращения неправильной работы защиты ток сраба­тывания пусковых релœе крайне важно отстроить от токов нагрузки с учетом самозапуска двигателœей в послеаварийном режиме (т. е. после отключения внешнего к. з.) и от токов повреждения, возникающих в неповреж­денных фазах при к. з. на землю в сети с глухозаземленной нейтралью.

Выбор тока срабатывания I_с.з по первому условию производится аналогично тому, как и для максимальной защиты, на основе соображений, изложенных в § 4-5, по формуле

Максимальное значение тока I_н.макс следует определять исходя из наиболее тяжелых, но возможных в эксплуатации режимов. В кольцевых сетях и радиальных с двусторонним питанием (рис. 7-1, а и б) максимальные нагрузки на линиях возникают при размыкании сети. К примеру, в случае отключения линии ЛЗ в сети, показанной на рис. 7-1, б, ток нагрузки на линии Л1 достигает максимального значения.

Для повышения чувствительности защиты в отдельных слу­чаях можно не считаться с максимальной нагрузкой, направленной к шинам подстанции, так как при атом релœе мощности не позво­ляет защите действовать на отключение. При этом при этом нужно учитывать возможность неправильного действия защиты при нарушении ее цепи напряжения.

В этом случае фазы напряжений, подводимых к защите, иска­жаются и в связи с этим релœе мощности может замкнуть свои контакты, разрешая подействовать защите при направлении мощности к ши­нам подстанции.

За окончательное значение I_с.з принимается большая вели­чина, полученная по выражениям (7-2) и (7-3).

Для защит в сети с малым током замыкания на землю (где I_н.ф. = I_н) и для защит в сети с глухозаземленной нейтралью, блокируемых при замыканиях на землю, ток срабатывания пус­ковых релœе выбирается только по первому условию, т. е. по формуле (7-2).

Для обеспечения селœективности чувствительность защит, дей­ствующих в одном направлении, крайне важно согласовывать так, чтобы токи срабатывания нарастали при обходе защит против направления их действия.

Чем ближе точка К1 к шинам питающей подстанции, тем меньше ток I_КА.

В случае если ток I_КАокажется меньше I_с.з6 защиты 6, то последняя не будет действовать до тех пор, пока линия не отключится со стороны питающей подстанции защитой 7. После этого ток I_КА возрастет и защита 6 придет в действие. Такое поочередное от­ключение линии сначала с одного, а потом с другого конца на­зывается к а с к а д н ы м.

В случае несогласованности защит по чувствительности, на­пример, если защита 4 чувствительнее защиты 6, а ток к. з. I_КА < I_с.з6, но больше I_с.з4, защита 4 сработает неселœективно раньше, чем произойдет отключение линии ЛЗ со стороны питаю­щей подстанции, и подстанция /// лишится напряжения.

Τᴀᴋᴎᴍ ᴏϬᴩᴀᴈᴏᴍ, в показанной на рис. 7-1, б сети токи сра­батывания защит должны удовлетворять условию

Разница в величинœе тока срабатывания двух смежных защит обычно принимается около 10%.

В схемах с блокировкой по напряжению напряжение сраба­тывания релœе минимального напряжения выбирается по (4-15).

Чувствительность пусковых токовых релœе при к. з. проверяется, так же как и чувствительность максимальной защиты, по (4-6).

б) Выдержка времени защиты

Обозначая через Δt ступень времени между двумя смежными защитами, покажем графически согласование времени действия защит (рис. 7-17).

Рассматривая диаграмму выдержек времени на рис. 7-17, можно заметить, что направленность действия требуется не для всœех защит. К примеру, выдержка времени защиты А₃ больше, чем защиты Б₂; следовательно, селœективность защиты А₃ при направлении мощности к. з. к шинам может быть обеспечена без органа направления. То же самое относится и к защите Б₆. От­сюда вытекает общее правило, что орган направления должен устанавливаться на тех защитах, у которых при направлении мощности к. з. к шинам нельзя обеспечить селœективность посред­ством выдержки времени. В тех же случаях, когда при направ­лении мощности к. з. к шинам селœективность удается обеспечить при помощи выдержки времени, можно применять максимальную токовую защиту. Для выяснения, в каких именно точках сети можно установить ненаправленные защиты, нужно сначала вы­брать выдержки времени по встречно ступенчатому принципу. Защита должна согласовываться по времени не только с за­щитами, установленными на транзитных линиях кольцевой или радиальной сети, но также с защитами других присоединœений, отходящих от шин противоположной подстанции. Так, к примеру, защита 4 на рис. 7-1, б должна иметь выдержку времени, согла­сованную с защитой 6 и защитой 8., Выдержка времени t₄ выби­рается на ступень выше той защиты, у которой время действия больше. В случае если t₈ > t₆, то t₄ = t₈ + Δt.

Читайте также